• • • 5.6.0.0.1 シングル用の場合
    • 5.6.0.0.2 opt1.cir
    • 5.6.0.0.3 プッシュプル用の場合
    • 5.6.0.0.4 opt2.cir

5.6 SPICEによるトランスの特性の解析

前節で作成したSPICEによるトランスのモデルを使用して， 利得・位相・インピーダンスの周波数特性を解析します．

5.6.0.0.1 シングル用の場合

まず，信号源抵抗 R_s をさまざまに変化させたときの， トランスの周波数特性を調べます． 回路は，図5.15のようになります． R_s = 1.25 kΩ は，三極管を使用した場合， R_s = 2.5 kΩ は，カタログ等に記載されている周波数特性， R_s = 10 kΩ は，多極管を使用した場合に相当します．

利得の周波数特性を図5.16に， 位相の周波数特性を図5.17に示します． 使用したSPICEのソースプログラムは，以下のとおりです．

5.6.0.0.2 opt1.cir

    1 OPT frequency response
    2 .INCLUDE OPT2k5.inc
    3 
    4 VI 1 0 DC 0 AC 1V
    5 
    6 RS1 1 11 1.25k
    7 XOPT1 11 0 12 0 OPT2k5
    8 RL1 12 0 8
    9 
   10 RS2 1 21 2.5k
   11 XOPT2 21 0 22 0 OPT2k5
   12 RL2 22 0 8
   13 
   14 RS3 1 31 10k
   15 XOPT3 31 0 32 0 OPT2k5
   16 RL3 32 0 8
   17 
   18 RS4 1 41 1k
   19 XOPT4 41 0 42 0 OPT2k5
   20 
   21 RS5 1 51 1k
   22 XOPT5 51 0 0 0 OPT2k5
   23 
   24 .control
   25 set width=160
   26 ac dec 50 1 1Meg
   27 *plot db(v(12)) db(v(22)) db(v(32))
   28 *plot ph(v(12)) ph(v(22)) ph(v(32))
   29 *plot db(v(21)/v(21,1)*2.5e3) db(v(41)/v(41,1)*1e3) db(v(51)/v(51,1)*1e3)
   30 *print v(12) v(22) v(32)
   31 *print v(21)/v(21,1)*2.5e3 v(41)/v(41,1)*1e3 v(51)/v(51,1)*1e3
   32 .endc
   33 .END

図 5.15: トランスの周波数特性を求める回路

図 5.16: トランスの利得の周波数特性(シミュレーション)

図 5.17: トランスの位相の周波数特性(シミュレーション)

図5.16では，1kHz における e_o を 0dB としてグラフを描いています． 信号源抵抗が低いと，低域が伸び，高域が下がります． 信号源抵抗が高いと，低域が下がり，高域にピークが生じます． ピークを超えると，レスポンスは急激に下がります．

低域の等価回路より，

$${\frac{{R_i//Z'_L//Z_{L_P}}}{{R_s+r+R_i//Z'_L//Z_{L_P}}}}$$ e_o =

$${\frac{{R_i//Z'_L}}{{R_s + r + R_i//Z'_L}}} {\frac{{Z_{L_P}}}{{(R_s+r)//R_i//Z'_L+Z_{L_P}}}}$$ =

$${\frac{{R_i//Z'_L}}{{R_s + r + R_i//Z'_L}}} {\frac{{1}}{{1+\frac{(R_s+r)//R_i//Z'_L}{Z_{L_P}}}}}$$ =

$${\frac{{R_i//Z'_L}}{{R_s + r + R_i//Z'_L}}} {\frac{{1}}{{1+\frac{(R_s+r)//R_i//Z'_L}{sL_P}}}}$$ = (5.55)

となり，時定数は T_l = L_P/{(R_s + r)//R_i//Z'_L}， カットオフ周波数は f_l = 1/2$\pi$T_l となります． Z'_L = n²R_L = 16.71^{2 .} 8 = 2234.648 より， R_s = 1.25 kΩ のとき，カットオフ周波数は，

$${\frac{{12.12}}{{(1250+331.16)//291000//2234.648}}}$$ T_l =

$${\frac{{1}}{{2 \pi 0.01313}}}$$ f_l =

となります． R_s = 2.5 kΩ のときは，

$${\frac{{12.12}}{{(2500+331.16)//291000//2234.648}}}$$ T_l =

$${\frac{{1}}{{2 \pi 0.009746}}}$$ f_l =

R_s = 10 kΩ のときは，

$${\frac{{12.12}}{{(10000+331.16)//291000//2234.648}}}$$ T_l =

$${\frac{{1}}{{2 \pi 0.006638}}}$$ f_l =

となります．

負荷抵抗 R_L を公称値(8 Ω)，開放，短絡としたときの， 1次インピーダンスの周波数特性を図5.18に示します． 図5.11の実測結果がよく再現されていることがわかります．

図 5.18: トランスのインピーダンスの周波数特性(シミュレーション)

5.6.0.0.3 プッシュプル用の場合

利得の周波数特性を図5.19に， 位相の周波数特性を図5.20に示します．

R_s = 2.5 kΩ は，三極管を使用した場合， R_s = 5 kΩ は，カタログ等に記載されている周波数特性， R_s = 50 kΩ は，多極管を使用した場合に相当します．

F-2021の場合，出力管の内部抵抗が変化しても，高域にピークが生じません． カタログに，「どのような出力管とも組み合わせることができます」， と書いてあるのは，信じてよいようです．

使用したSPICEのソースプログラムは，以下のとおりです．

5.6.0.0.4 opt2.cir

    1 OPT frequency response
    2 .INCLUDE F2021.inc
    3 
    4 VI 1 0 DC 0 AC 1V
    5 
    6 RS1 1 11 2.5k
    7 XOPT1 11 10 10 0 12 0 F2021
    8 RL1 12 0 8
    9 
   10 RS2 1 21 5k
   11 XOPT2 21 20 20 0 22 0 F2021
   12 RL2 22 0 8
   13 
   14 RS3 1 31 40k
   15 XOPT3 31 30 30 0 32 0 F2021
   16 RL3 32 0 8
   17 
   18 RS4 1 41 1k
   19 XOPT4 41 0 43 0 42 0 F2021
   20 
   21 RS5 1 51 1k
   22 XOPT5 51 0 53 0 0 0 F2021
   23 
   24 RS6 1 61 1k
   25 XOPT6 61 0 0 0 62 0 F2021
   26 
   27 .control
   28 set width=180
   29 ac dec 50 1 1Meg
   30 *plot db(v(12)) db(v(22)) db(v(32))
   31 *plot ph(v(12)) ph(v(22)) ph(v(32))
   32 *plot db(v(21)/v(21,1)*5e3) db(v(41)/v(41,1)*1e3) db(v(51)/v(51,1)*1e3) db(v(61)/v(61,1)*1e3)
   33 *print v(12) v(22) v(32)
   34 *print v(21)/v(21,1)*5e3 v(41)/v(41,1)*1e3 v(51)/v(51,1)*1e3 v(61)/v(61,1)*1e3
   35 .endc
   36 .END

図 5.19: F-2021の利得の周波数特性(シミュレーション)

図 5.20: F-2021の位相の周波数特性(シミュレーション)

1次インピーダンスの周波数特性を図5.21に示します．

図 5.21: F-2021のインピーダンスの周波数特性(シミュレーション)